铝合金论文汇总十篇

序论：好文章的创作是一个不断探索和完善的过程，我们为您推荐十篇铝合金论文范例，希望它们能助您一臂之力，提升您的阅读品质，带来更深刻的阅读感受。

篇（1）

1引言

化学镀Ni-P具有厚度均匀、硬度高、抗蚀性优异等特点，因此镀层广泛被应用于需耐磨的工件。但是，铝合金表面即使在空气中停留时间极短也会迅速地形成一层氧化膜，以致影响镀层质量，降低镀层与基体的结合力。

本项研究得出了比较好的预处理方案，从而得到结合力良好，表面比较光亮的Ni-P镀层。

2实验方法

2.1实验工艺流程

试样制备配制除油溶液化学除油水洗侵蚀水洗超声波水洗去离子水洗一次锓锌水洗退锌水洗超声波水洗去离子水洗二次锓锌水洗去离子水洗碱性镀水洗酸性镀去离子水洗吹干冷却

2.2除油配方及工艺

除油：Na3PO4•12H2O(30g/L)NaCO3(30g/L)温度（65℃）时间（3min）

2.3浸锌配方及工艺

ZnSO4(40g/l)NaOH(90g/l)NaF(1g/l)Fecl3(1g/l)KNaC4O4H406(10g/L)

温度（42℃）一次浸锌时间（90S）二次浸锌时间（18S）

2.4镀液配方与工艺

碱性预镀液NiSO4•6H2O（30g/l）NaH2PO2•H2O（25g/l）NH4C6H5O7•H2O（100g/l）温度（65℃）PH值（8.2）施镀时间（8min）

酸性镀液NiSO4•6H2O（30g/l）NaH2PO2•H2O（25g/l）NH4C6H5O7•H2O（10g/l）

乳酸C3H6O3（40ml/l）NaC2H302（10g/L）温度（85℃）PH值（4.8）施镀时间（120min）3实验结果与分析

3.1镀层表面形貌及硬度

镀层表面为致密的胞状、非晶态结构。小胞之间有明显的界线，界线基本为直线，说明小胞在长大的过程中相互受到挤压而发生了变形，镀层中存在应力。镀层的含磷量为13.1%，镀层硬度可达686HV。

温度是影响化学镀沉积速率的最重要因。化学镀的催化反应一般只能在加热条件下发生，温度升高，离子扩散速度加快，反应活性增强，当温度高于50℃时，基体表面才有少量气泡生成，化学镀镍磷合金才能进行，随温度升高基体表面可见明显镀层。反应温度低于80℃时，沉积速率较慢；温度高于80℃，基体表面有大量气泡生成，沉积速率变快；当温度高于95℃时，镀液发生分解，镀液迅速变黑，产生大量气泡，在烧杯底部出现黑色沉淀。

3.2pH值对镀速的影响

在酸性化学镀液中，pH是影响沉积速率的重要因素之一。在化学镀过程中，随着反应的进行，H+不断的生成，镀液的pH值不断降低，使沉积速率受到影响，因此在施镀过程中必须随时补充碱液来调整pH值在正常的工艺范围内。pH值升高使Ni2+的还原速度加快，沉积速率变快。

4结语

(1)通过实验研究得到比较适宜的铝合金基材化学镀镍的前处理工艺,并得出了一套完整的铝合金基材表面化学镀镍工艺条件及配方。

(2)温度和pH值是影响反应速度重要的因素，温度的最佳工艺范围为85～95℃，超过95℃，镀液自分解现象严重；pH值的最佳范围是4.5～5.5，pH值超过5.5沉积速度开始下降。

(3)通过性能检测表明此工艺获得的镀层,镀层硬度可达686hHV,含磷量为11.17%且表面光亮、均匀、结合力好。

参考文献

［1］齐晓全.化学镀Ni-P工艺在制药设备上的应用［J］.电镀与涂饰,2006,25(7):15-16.

［2］ParkerK.ElectrolessNickle.StateoftheArtplatingandSurfaceFinishing，1992，34(3)：29-33.

篇（2）

2铝合金汽车轮毂的优点

首先，铝合金汽车轮毂的重量比钢轮毂的重量轻，这样车整体的重量减少了，汽车的油耗也就相对的减少了。经计算铝轮毂的重要减轻在40%左右，90km/h到120km/h车速时，油耗可减少0.05L/100km,城市内行驶，可减少的油耗量略少些，如果按每十万公里节油计算，大约节约在40~50L。其次，铝合金汽车轮毂能够改善汽车的行驶性能，使行驶过程中的振动减小，让驾驶员驾车更加舒适。铝合金汽车轮毂采用数控设备进行加工，平衡性能比钢优越。车轮如果是钢车轮，平衡性比较差，高速性能不稳定，和铝轮毂相比较，还是铝轮毂的性能好。再次，铝合金汽车轮毂的散热性好，车轮的热源主要由刹车产生和车胎与路面的摩擦产生。在汽车高速行驶中，车轮如果温度持续过高，就会有出现爆胎的可能性。因为铝的导热性能比钢的导热性能好，而且铝合金汽车轮毂表面的设计也有利于散热，所以使用铝合金汽车轮毂可以减少爆胎的可能，更易于散热。然后，铝合金汽车轮毂的美观度也很不错，对于汽车整体形象，轮毂的美观度也是对其有很大影响的。现在汽车的轮毂设计中，一个不可缺少的设计就是汽车的轮毂的设计。汽车轮毂的造型直接关系到汽车的车身设计的档次，也可以突显出汽车的品味。制造厂商和设计者在车毂的风格设计上下了不少功夫，不单在颜色上进行设计加工，还给车毂加了花纹结构，不同的花纹有着不同的颜色，再经过电镀，添加了很多个性化的设计，也很大限度地满足各类人群的审美要求。

3铝合金汽车轮毂的设计开发

随着现在人民的生活水平的提高，同时汽车品种的增多，和汽车价格的下调。汽车已经成为大众消费的热点产品。从大众对汽车的认知和实用性，到对汽车的审美和汽车的功能过度。大众不仅要求汽车的优良的性能，方便的驾驶，还会要求汽车符合自己身份地位，以及符合自己的审美品位。车毂对于汽车整体的形象有着重要的影响，如果想在市场上长期立足，就需要轮毂的设计开发，汽车部件的设计开发也是企业发展的关键所在。

4铝合金汽车轮毂的生产工艺流程

4.1生产厂家对汽车轮毂的生产设计进行研究。中层共同参与，通过了解大众在汽车轮毂使用中遇到的问题及未能得到满足的需求，挖掘大众在汽车轮毂方面潜在的需求，提出问题解决问题。

4.2市场调研。考察同类汽车的轮毂在市场的竞争情况，根据目标汽车轮毂的市场分析潜在的竞争环境，同时也要了解当前政府政策，和其他环境因素。

4.3管理定位。由管理层对汽车轮毂的价格、设计、风格、功能、性能、主导方向进行定位。各项指标均以数字化形式体现。

篇（3）

铝合金玻璃幕墙在风力作用下，极易产生噪声，这种噪声不但对环境是一种污染，而且给人以一种不安全的心理感受，给人造成较大的心理压力。为消除幕墙这种噪音，郑州市某银行的办公楼幕墙工程在施工管理过程中，主要采用了两个方面的措施，一是在立挺与横梁之间加设橡胶垫片，二是在立挺上的镶嵌槽里装密封条后，再挂副框。实践证明，采取上述措施后，幕墙噪音基本消除。

1.2幕墙玻璃应进行边缘处理

郑州市某银行的办公楼幕墙工程为隐框幕墙，所以，玻璃的圆边均暴露在外，对玻璃进行倒角处理后，不但使玻璃边缘应力分布均匀，幕墙玻璃板块整齐划一，而且为以后的注胶提供了施工上的方便。

1.3关于芯柱

1)芯柱的长度:根据立挺计算规范，要保证立挺接头连续，能传递弯距，芯柱插入上、下立挺的长度不得小于2h(h为立挺截面高度);为适应幕墙温度变形的需要、调整施工误差及主体结构变形对立挺的影响，立挺上、下段需留有一定空隙，根据经验，空隙一般为20mm，故芯柱长度应为2h+20mm。

2)芯柱的惯性距:根据立挺计算规范，要保证立挺接头连续，能传递弯距，芯柱的惯性距不得小于立挺的惯性距。

1.4幕墙的分格

铝合金玻璃幕墙在制作前应对建筑设计施工图进行核对，并应对已建建筑物进行复测，按实测结果调整幕墙分格。郑州市某银行幕墙工程为直面与曲面相结合的幕墙，施工精度要求高。为调整土建施工误差，强调对已建建筑物进行详细的复测，就显得尤为重要。通过复测，发现施工图圆弧与实际已建圆弧有一定的施工误差，据此，建设单位要求施工单位按实测结果调整幕墙分格，为以后的顺利施工奠定了基础，并且在二次分格时，应保证一块玻璃不得跨越一个防火分区，开启窗的面积不得超过幕墙面积的15%，取得较好效果。

2施工中注意的问题

2.1预埋件的埋设

预埋件位置的准确度直接影响到幕墙安装的质量好坏，应对预埋件的位置作重点检查，埋件的标高差不应大于10mm，埋件的位置与设计位置的偏差不应大于20mm。

2.2关于幕墙用胶

铝合金玻璃幕墙用耐候硅酮胶、结构硅酮胶均为中性胶。使用前除结构硅酮密封胶需做相容性试验外，结构胶与耐候胶还必须在使用有效期内使用，并严格按照施工操作规程进行施工，才能最终保证质量。耐候胶与结构胶虽有许多性能、要求是相似的，但耐候胶侧重强调耐大气变化、耐紫外线、耐老化的性能，而结构胶则更重要是其强度、延性、粘结性能等力学性能。因此，应按其使用目的的不同分别选用，不能相互代用，尤其不得将结构胶作为耐候胶使用，有些施工单位认为结构胶的价钱远比耐候胶要贵，将结构胶作耐候胶用，属于大材小用，没有问题，然而从结构胶和耐候胶的性能来看，其实这是一种错误认识，必须改正。隐框幕墙玻璃板块的注胶必须在清洁无尘土、通风、室内温度不高于27℃，相对湿度不低于50%的车间制作，不得在施工现场进行。

2.3铝材

为保证幕墙安全，防止自然界有害因素对铝合金的腐蚀作用，铝材阳极氧化膜厚度不应低于GB8013《铝及铝合金阳极氧化－阳极氧化膜的总规定》中规定的AA15级，但也不能太厚。

2.4幕墙的防火及防雷

幕墙的防火:幕墙设计必须符合GBJ16《建筑设计防火规范》中的规定，高层建筑幕墙需符合GB50045《高层建筑设计防火规范》中的规定。窗间墙与幕墙之间应填充不燃材料。无窗墙时，楼面外沿应设高度为800mm的实体群墙。横梁标高应与楼面标高一致，以填充不燃性材料，个别情况下横梁与楼面标高不一致时，应在楼面外沿设水平方向的铝材填充，用透明结构胶将铝材与玻璃粘结。幕墙的防雷:幕墙设计必须符合GB50057《建筑防雷设计规范》中的规定，幕墙必须形成自身的防雷体系，并且与主体结构防雷体系进行可靠连接。

2.5幕墙的清洗

交工前幕墙应进行清洗，清洗剂必须为中性，清洁幕墙的清洗剂有玻璃清洗剂和铝材清洗剂两种，这两种清洗剂互有影响，不能相互代用，清洗前应先做腐蚀性检验，清洗后及时用清水清洗干净。

2.6其他

本着为业主热情服务的态度和保证幕墙的正常使用寿命，在幕墙竣工验收合格后，施工单位应向业主签署有关幕墙保养与维修的备忘录，备忘录中应详细列出在螺栓松动、玻璃松动或破损、密封胶和密封条脱落或损坏、幕墙构件及连接件损坏、连接件及主体结构的锚固松动或脱落时，须及时加固、修复、更换，连接件锈蚀时需除锈补漆。遇自然灾害后应及时对玻璃幕墙进行全面检查，并根据具体情况进行维修加固。幕墙在正常使用时，应每隔5年对幕墙进行一次全面检查。

3结语

1)在对幕墙实施管理时，工程师必须时刻牢记“没有安全就没有一切”。

篇（4）

2三角板热锻模具设计

2．1中间件设计

根据铝合金锻件的工艺设计原则，采取下料→预锻→终锻→切边的工艺流程，其中预锻主要对三角板中央大面积薄壁区域成形，终锻主要对筋板和凸台成形．铝合金锻件在温度为300～350℃时的收缩率为0．8%，以此分别设计预锻和终锻件．此外，对预锻件的长度和宽度尺寸进行缩小，比例因子均为0．9%;对预锻件的高度尺寸进行增大，比例因子均为1．1%，以保证终锻中锻件充填完好．

2．2模具设计

利用预锻件和终锻件设计铝合金三角板的热锻模具．将预锻模腔和终锻模腔安排在同一个模块上，其目的是减少锻造过程中锻件传输时的热损失．其中预锻模腔和终锻模腔在模块上采用对角式分布，这是为了减少锻造过程中模具的受力不均衡．为了保证锻件不出现塌角等充填缺陷，将预锻件的飞边厚度设计为2mm，终锻件飞边厚度设计为1mm，同时三角板上的凸台在预锻中不锻出．

3有限元模拟

基于有限元软件Deform-3D对三角板的成形过程进行模拟．坯料的材料为6061铝，单元体为78000个，最小网格尺寸为0．5mm，网格比例因子为2．在模拟中开启重划网格选项并进行体积补偿，上下模具设为刚体，模具材料均为H13钢．其中，上模具为主模具并设置运动速度为50mm/s．当预锻飞边为2mm时，上模运动停止;当终锻飞边为1mm时，上模运动停止．

4模拟结果分析

对三角板的热锻成形过程实施数值模拟，分析预锻和终锻过程中的成形载荷、温度场、应力应变场和成形缺陷，以研究工艺模具设计的合理性．

4．1温度场分析

由于预锻中锻件的温降较大，锻件中央大面积区域的温度普遍低于256℃，最低温度为181℃;而终锻中锻件的温度变化不大．这是由于锻件长而薄，导致锻件与模具之间产生大量的热传递，从而使得锻件温度快速降低;而终锻过程中锻件变形量小，工件与模具接触时间短，故少，温降小．可以通过提高模具预热温度来解决工件温降过快的问题，但温度过低会使成形载荷剧增且锻件容易表面开裂，温度过高会导致锻件性能下降，合适的锻造温度为450～480℃．

4．2应力应变场对比

预锻中锻件的等效应力范围为112～140MPa，而终锻中锻件的等效应力主要范围为82～141MPa，说明在预锻和终锻中，锻件的变形能力基本一致．预锻件和终锻件的等效应变分布可见，锻件在预锻和终锻结束时的变形主要发生在飞边附近，而此时正是成形载荷急剧上升的阶段，表明飞边厚度对铝合金锻件的成形至关重要．本文选择的预锻飞边厚度为2mm，终锻飞边厚度为1mm，兼顾了成形载荷和锻件切边变形等因素．

4．3锻造缺陷分析

因为铝合金三角板锻件因其壁厚不易出现折叠，终锻折叠角＜211°，因此锻件不易产生折叠缺陷．锻件内壁和飞边区域的破坏因子较高，表明铝合金三角板锻件极易出现开裂，甚至导致锻件报废．同时，应该合理设计锻件的温度和坯料尺寸，避免大变形造成锻件表面的开裂．

篇（5）

中图分类号：TM464 文献标识码：A 文章编号：1009-2374（2013）21-0063-02

1 裂纹描述

现场生产的2226轮型在冒口附近的螺栓孔上出现裂纹。毛坯表面裂纹上存在着打磨痕迹，由此判断毛坯在压铸工序即发现表面裂纹存在。图1为旋压工序所提供的裂纹形貌。热处理工序毛坯进行热处理，随后我将热处理后的毛坯切开后加以分析。

图2为对图1中裂纹处剖开后进行显微组织观察所获得的结果，放大倍数为50倍，其中照片中下侧对应的是螺栓孔方向。观察可以发现：螺栓口一侧Si偏析严重，裂纹在表层下形成后沿发生Si偏析区域向毛坯内部扩展，直至Si偏析不严重区域终结，裂纹长度大约为14mm，初步认定初始裂纹生成位置为图2中A处。

从项目管理组了解到：2226、2227、2228三款轮型在热加工环节一致，其区别仅在于后继表面处理工艺的不同。在今年对该轮型进行了第一轮试制，压铸工序共生产400件，成品率为88%，在随后2228轮型的冲击试验中，轮毂在上述位置出现裂纹，将其掰开后裂纹路径中存在着缩孔，使用经X光检查确认无缩孔的轮毂进行冲击试验通过。同时，2222轮型的造型与2226的造型基本相同，尽管在压铸工序没有发现明显的裂纹，但是在后序中仍有螺栓孔处裂纹发现。本次试制为第二次试制，表1与表2分别为两次试制的工艺参数。表2中灰色数据为两次试制工艺的差异之处。比较两次试制的工艺可以发现：第2次试制在法兰盘处，尤其是螺栓孔处的冷却有一定加强。

2 初步分析

可以基于所获得的信息做出下述判断：

由于螺栓孔对应底模处是一个近于孤立的凸起，热量不容易传出，造成该处的模具温度比较高，对应于该处的冷却过程较长（相对于轮心其他位置亦是如此），使得硅相有较长的时间进行析出，导致该处发生明显的硅偏析。而发生硅偏析的区域相对于其他区域更容易发生裂纹的生成和扩展，即对裂纹的敏感度更高，为裂纹沿硅偏析区域扩展至硅偏析较轻的区域。由轮毂的造型和模具原理决定该处的结构不容易改变，因而，有较深螺栓孔所造成的螺栓孔近表面区域硅偏析不可避免。

另外，第2次试制的螺栓孔处冷却较强，个人怀疑这次试制所使用的工艺也造成该处凝固过程不均匀，在铸造过程中即留下微小裂纹。同时，相对于第1次试制，毛坯从模具取出后由机械手控制淬水冷却，而非以往经过较长一段时间空冷后淬水，毛坯中心冷却不充分，导致微小裂纹迅速扩展。比照操作手的处置方法可以得到进一步的佐证：操作手在发现裂纹后停止使用机械手淬水，将毛坯空冷一段时间后使用水槽冷却。

此外，轮毂的造型也对其自身的冷却过程造成影响，形状过渡过于突然的造型不利于热应力的释放。对于2226轮型，该因素是造成螺栓孔裂纹的本证因素。在工程仿真组所进行对913轮型的研究中发现，毛坯刚出模时螺栓孔处的应力为36MPa，放入水中冷却90s后的同一位置最大应力为179MPa。

对于螺栓孔处产生的裂纹一般的解决办法是减小螺栓孔的深度，初步判断是为了使该处造型变化平缓并且降低该处的温度，进而降低对裂纹的敏感程度。另外，个人认为还要注意螺栓孔附近的冷却工艺，改善凝固过程，减少微小裂纹的产生，从裂纹源上减少螺栓孔裂纹的产生。

对于02006轮型，曾经采用在螺栓柱中开槽来缓和热应力裂纹，但是造成毛坯脱模困难，甚至是法兰与轮辋分离，故而使用后改回原始状态。

在改变螺栓柱深度的同时，还可以将其表面改为倾斜状态，但是在毛坯螺栓孔内要保留一个平台方便尺寸定位。

除了螺栓孔裂纹以外，实际生产中还存在着装饰孔裂纹和排水槽裂纹，对应前者一般采用的方法是降低装饰孔深度的办法加以解决，与降低螺栓柱高度的办法类似，对应后者可以加高排水槽高度，改善该处的凝固过程来加以解决。

工程仿真组使用Procast软件按照第1次试制工艺分别对螺栓柱高度变化前后的毛坯进行了分析，分析结果表明：两种造型在毛坯凝固结束后在螺栓柱和冒口之间区域处的第一主应力最大值分别为17.4MPa和13.9MPa，不足以产生明显的热应力裂纹。然而，在入水冷却后第一主应力最大值迅速上升，造成裂纹产生，但是，螺栓柱高度降低后，第一主应力由111MPa降低至50.6MPa，基本上不再产生裂纹。经过固溶处理后，淬水的毛坯在相应位置处的第一主应力最大值分别为52MPa和45MPa，不足以产生裂纹。综合上述结果可以判定：裂纹主要在入水冷却阶段产生，缓和该阶段的热应力是解决问题的关键。

3 建议解决方案

目前，2226轮型由螺栓柱顶端到螺栓孔机加线的最小垂直距离为13.2mm，有较大的削低空间。针对于2226即将进行第3次试制的情况，生产时建议关注以下三点：

（1）削低螺栓柱10mm，同时增加拔模角度，减小造型变化激烈程度，缓和应力并降低该处模具温度。

（2）避免使用机械手冷却，空冷足够时间后淬水

冷却。

（3）调节螺栓孔附近冷却工艺，改善凝固过程。

解决类似的裂纹问题的思路主要有两种：其一是改善在毛坯凝固后的冷却方式，改急冷为缓冷，减小毛坯不同位置处的温度差异，目前现场采取的自然冷却或者中心喷淋水冷后再入水的措施道理都在于此。其二是通过变更工艺参数，一方面降低了容易出现裂纹位置区域的温度差异，另一方面也改善了该区域的组织和性能，工部长所提出的变更模具冷却方案的初衷即为此。

4 实际解决方案

根据该轮型的实际情况，首先由产品工程师向汽车厂提出修改法兰造型，大幅增加法兰排水槽深度，但是经过FEA分析，发现刚度下降严重，明显低于判据值，最后被汽车厂所否定。随后根据原有造型提出修模方案。其中，降低螺栓孔高度，减少该处模具热量；增加T5风，修改T4处顶模背腔线使T4冷却加强，增加B1高度并增加B1、B2风孔数量，从而极大地加强了法兰处的冷却，达到改善此区域凝固过程的目的。

表3为2011年6月4日进行第3次试制的工艺参数，结合修模方案，生产中无螺栓孔裂纹出现。

5 进一步的研究

为了进一步认识螺栓孔处裂纹的形成机制和解决办法，还要对变更模具冷却方案后毛坯的凝固过程和入水冷却过程进行模拟，来验证冷却方案对避免或减少毛坯裂纹的生成的作用，并提供理论支持。

此外，还可以基于本文中的研究内容进一步研究在轮毂低压铸造过程中的其他部分，比如轮辐中段、产生裂纹的机制以及解决方案。

参考文献

[1] 杨裕国.铝压铸成型及质量控制[M].北京：化学工业出版社，2009.

篇（6）

谭荣光

民事诉讼法规定“当事人对自己提出的主张，有责任提供证据”。当事人如果不能提供足够的证据来证明自己的主张成立，则要承担不利于自己的败诉后果。那么，在审判实践活动中，审判人员如何指导好当事人举证，就成了一个至关重要的问题。笔者在此对指导当事人举证应几个问题，谈点粗浅的看法。

一、指导当事人举证要针对不同的案件不同的当事人全面客观地进行

目前，谁主张谁举证的原则已在民事诉讼活动中全面实施，但在指导当事人举证方面，存在着审判人员原则强调多，具体指导少的问题。由于受到各方面条件的限制，当事人不可能把发生在诉讼前的事实原原本本地重现于法庭，要想掌握案件事实，做到以事实为依据，以法律为准绳处理好每一起案件就应该指导当事人全面客观实事求是的举证，同时审判人员对案件事实的认识也是受到证据材料的限制，只有在占有大量的证据材料后，才能辨明事实真伪。有的当事人为打赢官司只提供对自己有利的证据，不提供与其相关联的其它证据；有的当事人不懂如何举证，拿来的证据不能说明问题，与案件事实无关，起不到证明的作用；有的当事人规避法律出伪证，这些问题的存在都与我们指导当事人举证不利有关。案件类型不同，就需要不同的证据来证明案件事实，如人身损害赔偿案件，当事人应将侵权损害发生地、起因、过程、损害的程度、在场目击者及住院治疗情况，伤残情况的鉴定，误工损失等证据材料提交法庭，只有这些材料齐全才能认定损害事实的存在，否则就难以确认案件事实和后果，确定责任划分赔偿标准。因此，法院立案庭的接待人员要指导当事人把与案件有关的直接证据及相关的证据全面提并到法庭，不能只提供对自己有利的证据。有直接证据和原始证据的必须提供直接证据和原始证据。审判实践中我们发现有很多当事人把原始证据自己保存，把复印件交到法院，法院就将复印件做为证据存卷加以认定，笔者认为这是错误，例如债务案件的借据应提交法庭的当事人亲笔书面的原始借据，如果不提供原始凭证，对证据的效力就难以确认。有些证据需要用间接证据相认证，立案接待人员要指导当事人提供与其相关的证据并告知不举证要承担败诉后果。过去由于我们有些案件指导举证不利，当事人在一审没有全面客观的举证，出现把证据交到上诉审法院，这样人为的造成更审和改判等问题的出现，就没有全面具体的指导当事人举证，定案根据不足，使认定案件事实出现差错造成错判。致使审判活动处于混乱状态，这是应该引起我们高度重视的一个问题。

二、审判人员对当事人举证的合法性要进行审查，证据来源必须合法

篇（7）

[关键词]洲际背包客；入境前后旅游空间流；国内旅游空间流；捆绑国

1引言

国际上对背包旅游的关注约有40年的历史。在其界定上，皮尔斯(Pearee)和墨菲(Murphy)根据其旅游行为特征对其定义。乌利雷(Uriely)认为背包旅游是一种旅游形式(form)。科恩(cohen)认为20世纪60年代的背包客逃避主要旅游区，追求融入接待国文化。在背包旅游的经济意义上，费尔斯与荷恩(Firth&Hing)探讨了背包客的行为对旅游可持续发展的影响。特纳与艾施(Turner&Ash)讨论了背包旅游对基础设施、旅游目的地建设的推动作用。斯科文思(scheyvens)探讨了背包旅游与欠发达国家经济与环境发展的关联。汉普顿(Hampton)分析了背包旅游者对发展目的地经济的意义。在旅游行为研究上，皮尔斯与宋(Pearce&Son)对比了澳大利亚背包客与国际学生的旅游行为，凯恩与金(Kain&King)探讨了背包客对澳旅游产品的选择。在旅游线路上，莱利(Riley)讨论了背包客旅游对旅游线路开发的推动作用。威斯伯恩(Washburn)探讨了背包客对线路的线性寻找问题(BLSP)，并提出以动态程序解决问题的方法。此外，学者们对背包客的人口特征、形象、旅游动机及社会互动等进行了多方位研究。国际上对背包旅游者路径选择的研究尚未见到。

国内对背包旅游的关注较晚，近几年才开始出现相关文献。盛蕾介绍了背包旅游的内涵、类型及特征。李春颖、黄远水将国外背包旅游研究的多维视角归纳为三大类，即背包旅游及背包旅游者特征、背包旅游对旅游接待地影响、旅游接待国对背包旅游的态度。苏红霞、马耀峰分析了旅华背包客出入境口岸的选择，提出了不同旅游偏好的背包客对相应类型旅游吸引物有先睹为快的倾向。白凯、马耀峰研究了环境感知因素对旅华背包客旅游决策的影响，提出旅游目的地感知因素对旅游者决策行为影响高于客源国环境感知因素。杨建美、朱璇重申背包旅游对贫困地区的经济贡献。朱璇通过回顾文献，讨论了背包旅游者的概念、动力学机制及其行为特征，追溯了背包旅游演化的轨迹；认为背包客是中国现实国情下具有先导作用的旅游者，主张优先开发背包旅游市场。

目前尚未出见针对洲际背包游客旅华路径选择规律的研究。旅游路径的选择是从地理学角度研究旅游流空间规律。本项目对洲际背包客来华前、中、后空间移动规律的研究将空间的范围扩大到了他国，彰显了邻国在旅游线路开发中不可忽视的意义；洲际背包客在华流动规律既突出了中国背包旅游热点城市，又可成为这种目的地城市分类的依据。

2研究方法

本文从消费者行为学、行为地理学和市场营销学角度来研究旅华洲际背包客。通过问卷调查收集一手资料，然后结合相关理论、数据，对问卷调查结果进行定量定性分析。问卷调查与游客空间流动模式相关的信息包括背包客的人口特征、之前背包旅游地区、本次入华前旅游国家、游华后去向、在华旅游线路、旅游方式、费用等。

问卷调查陆续在2006年7月至2007年3月间完成。调查地点选在西安和阳朔。西安是中国最具魅力的历史文化名城之一，是中国人文旅游资源的杰出代表。桂林的阳朔被誉为“背包客的天堂”，是中国洲际背包游客最为集中的地方，是中国自然旅游资源的杰出代表。调查地点选在西安和桂林的多个国际青年旅社(InternationalYouthHostel)。问卷中有一项确认旅游者的背包旅游身份。

3旅游空间流结果与分析

发放问卷300份，回收有效问卷262份。所调查的背包客来自22个国家，其中，男134人，女128人。平均年龄28岁。选择与朋友出游的占31％，伴侣30％，家人20％，其余19％。所调查的背包客中223人来自欧洲，23人来自美洲，16人来自澳洲(表1)。绝大多数(94％)游客来自欧美，路途比澳洲更为遥远，这些游客的旅游线路决策能够更为典型地反映大尺度国际旅游的空间流动特点。英国游客历来对文物古迹类旅游产品兴趣较大，这一点在所采访到的英国旅华背包客数量中得到了体现。

262名洲际背包客中有130名在游览中国之前(后)还游览了其他国家(图1)，其中，入华前(后)游览最多的国家前5名为泰国(46人)、越南(42人)、蒙古国(38人)、俄罗斯(32人)、澳大利亚(29人)。其他游览较多的国家还有老挝、新西兰、印度、柬埔寨、日本、尼泊尔等。洲际背包客人华前游历最多的国家是蒙古和俄罗斯，而人华后游历最多的国家为泰国、越南、澳大利亚等9国。这些国家中除了澳大利亚和新西兰外，其余都是中国的邻国。澳大利亚和新西兰位于澳洲，与中国一水之隔，同属亚太地区，是航空线路上距离中国最近的洲际国家。这些国家的共同特点是，毗邻中国或接近中国。这样的结果符合最大效益原则。最大效益原则是在中小尺度旅游研究基础上提出的，同样适用于洲际大尺度旅游。中国邻国中只有韩国未能成为旅华游客选择较多的旅游目的国。

将旅游目的国分为两大类，即“捆绑类(inclusivedestinations)”和“排斥类(exclusivedestinations)”。捆绑类指背包游客在游历中国的同时很可能一并选择出游的国家，俄罗斯、蒙古、泰国、越南、澳大利亚等就属于这个范畴。捆绑类国家又可以细分为两类，一种是游客选择中国在先，’选择其他国家在后；另一种是游客选择其他国家在先，选择中国在后。先选择的国家称作“首要捆绑目的国(primaryinclusivedestinations)”，将随后连带选择的国家称为“附属捆绑目的国(attachedinclusivedestinations)”。无论是首要捆绑还是附属捆绑，这些国家最终都成为游客选择的共同旅游目的国(comniondestinations)。一次旅游目的国相对较多是背包旅游的特点，因此国际线路合作开发在背包旅游中的地位更显突出。在接受调查的背包客中，132名锁定中国为唯一旅游目的国。中国疆域广博，气候差异大，地质地貌种类独特，民族众多，文化多彩，历史悠久，无论是人文还是自然旅游资源都异常丰富，在中国，就旅游资源来说，游客会忙得不亦乐乎。无论是两周还是四周的时段，都可以排得满满当当。尤其是背包客注重与当地人交往，喜欢探索新领域，旅游时段较长也不会感到无聊。图2表示洲际游客选择旅游目的国时存在3种情况。A是只选中国，B是选择中国和其他国家一起成为旅游目的国，C是选择中国之外的国家。

3.2在华城市间流动

问卷调查了洲际背包游客在华旅游路径，部分统计结果见图3。从旅游造访次数上来讲，背包客对北京、西安、上海、香港、成都、平遥、桂林等城市的造访率较高，从244次到53次不等(图3)。来西安和桂林的洲际背包客对北京、上海、香港等中国一级口岸城市的造访率最高，对广州的造访率明显较低。造访较多的城市还有成都、平遥、大同、昆明、拉萨、洛阳等。

从背包客在城市间的流动趋势来看，分别以北京、上海、桂林、香港、西安5个城市为中心观察背包客在这些城市与其他城市间的流动次数。以北京为中心，京西流(102次)、京大流(75次)、京沪流(45次)及京平流(35次)较多；以西安为中心，西京流(102次)、西平流(65次)、西沪流(65次)、西成流(61次)最为突出；以上海为中心，流动频率较高的有沪西流(65次)、沪京流(45次)、沪桂流(45次)，依次还有沪杭、沪苏、沪香；以桂林为中心，流动频率较高的线路是桂沪(45次)、桂香(42次)、桂西(40次)及桂成和桂昆；以香港为中心，流动频率较多的线路是香桂(32次)、香广(23次)、香沪及香京。

以北京、西安、上海、桂林和香港为基准(其中，北京、上海和香港是中国一级口岸，西安和桂林是所选案例地区)，观察以这5个城市为中心(出发点)时洲际背包客的流向特点，发现所流向城市可以归纳为4类(表2)：一是口岸城市；二是辐射类城市；三是特色城市，即拥有很高级别旅游景点的城市；四是中转城市。

洲际背包客在各个中心城市与重要口岸之间的流动都较多，说明大型口岸城市的重要地位。首先，它们是游客出入中国的起始点和必经通道；其次，这些城市同时又是闻名国际的旅游城市，旅游产品丰富、成熟，具有极大的吸引力。大型口岸城市(如北京、上海、香港)较为独立，对周边地区依赖较少，经常会带动周边地区旅游发展。

辐射类城市指中心城市之间的小型城市(如大同、平遥)以及中心城市周边较大的旅游资源较丰富城市(比如成都、杭州、苏州、洛阳)。北京与西安之间的大同、平遥人文旅游产品级别高，一个以世界遗产平遥古城闻名，一个以世界遗产云冈石窟闻名。成都、洛阳、苏州、杭州属于另外一种类型的辐射类旅游地区。这些城市坐落于中心旅游城市(西安、上海)的周围，火车行程不超过半天，甚至短到一两个小时。除了距离近以外，这类城市还具备自己突出的旅游产品，比如苏州园林，杭州西湖，洛阳龙门石窟，成都附近的峨眉山，大熊猫保护中心等都是世界遗产级吸引物。辐射类城市对中心城市的依赖性较大，尤其是针对国际旅游。

以北京、上海、香港为中心城市时，相对应的西安、昆明、桂林等流向城市在地理位置上距离中心城市较远，不在辐射地区范围内，也不属于口岸城市。却表现出较高的互动，这类城市在此归为特色类旅游城市，因为这些城市具有顶级、享誉海内外的旅游产品，顶尖级旅游产品对游客产生的吸引力超越了时空、资金的限制，成为人选目的地。

拥有顶尖级旅游产品的特色旅游城市独立性较强，深受洲际背包客青睐。

洲际背包客选择较多的辐射类和特色类城市有一个共同点，即拥有世界遗产级旅游产品。区别在于辐射类目的地依附于中心城市，而特色类目的地独立存在，在不依附于中心城市的情况下凭借其突出的旅游产品直接成为继口岸城市之后背包客的首选目的地。

广州缺乏高级别的人文或者自然景观。问卷调查显示，对背包游客来说，广州的主要功能是中转站。背包客一般都寻求低消费，宁可多花时间与体力，到达(离开)香港时在广州中转能够节约不少费用。

背包游客首先离开客源国或者是捆绑国(一般为邻国)从旅游资源丰富的口岸城市进入中国，然后可能选择辐射类目的地，包括口岸城市周边旅游区域和口岸城市与中心城市途中经过或接近的高级别旅游区，之后便进入旅游资源丰富且具有顶尖级吸引物的特色类城市旅游，特色城市的旅游范围也可能向周边景观独特的高级别旅游区辐射，最后背包客再次选择口岸城市出境，回到客源国或者进入其他国家继续旅游。这是洲际背包客在中国观光旅游的一般规律。

4结论

篇（8）

中国大陆地区铝合金轮毂的制造技术是多种多样的，目前主要采用的方式有金属型重力铸造、金属型低压铸造、锻旋三种生产工艺。由于使用金属型重力铸造方式生产铝合金轮毂，铸造投资少、生产周期短而被普遍采用，在铝合金轮毂的制造过程中， 轮毂质量基本上决定于轮毂铸件毛坯的质量，由于铸造毛坯的缺陷引起的铝合金轮毂漏气已成为众多厂商面临的一致难题，根据在南海安驰铝合金车轮有限公司工作过程中的经验，铝合金轮毂漏气，在轮毂报废率中占据了绝大部分，因此，本文重点是讲述金属型重力铸造合金轮毂漏气问题的解决方案，提高铝合金轮毂的合格率，降低生产成本，提高企业的市场竞争力。

一、金属型重力铸造合金轮毂漏气的原因分析及解决方案：

重力铸造铝合金轮毂漏气的原因有很多，但我们认为，主要的原因有以下几点，下面我们就重力铸造铝合金轮毂漏气的原因进行分析，并制定相应的解决方案：

（一）、A356铝液精炼、除气不够彻底，导致待浇注铝液存在氧化夹杂和含气量超标，密度低于2.63g/cm3，导致铸件组织存在缩孔或缩松而漏气。具体可以通过测氢仪抽真空取样来对比。

解决办法：

1、加料要严格按照炉料工艺配比进行，所有炉料要保持清洁干燥，以减少铝液熔炼过程中产生氧化夹渣和含气量。新料与回炉料的比例≥1：1。

2、与铝液接触的工具必须清理干净，经预热后喷上涂料，并烘干涂料至淡黄色使用。这样既可避免腐蚀工具给铝液增铁，也可延长工具寿命。

3、熔化时间尽可能要短，熔化过程加强搅拌，以加快热交换，防止铝液熔池局部过烧，熔化炉气温度要控制在800～1000℃。

4、铝液熔化过程中，炉气、熔炉本身及未清洁、干燥彻底的炉料都会产生大量的氧化夹渣和氢气，要浇铸产品，必须对熔化炉内的铝液进行精炼净化处理。主要精炼方式有炉内单管喷吹式喷粉精炼，利用用纯度位99.999%的氮气或氩气，把精炼剂喷吹到铝液里面，达到精炼的效果，具体方式和原理见下图。

目前国内外采用的精炼剂主要是碳和氧化剂为主的混合溶剂，其主要反应为：

4NaNO3+5C 2Na2CO3+2N2 +3CO2

其原理为精炼过程，氢原子向精炼气泡（氮气、氩气及二氧化碳）表面转移，从溶解状态转为吸附状态；在吸附层中氢原子生成氢分子（氢气），氢分子从吸附表面脱离进入精炼气泡内，精炼气泡浮上铝液表面进入空气中，达到精炼的效果。为了减少铝液的氧化和吸氢，精炼时铝液的温度控制在760±10℃之间，精炼、扒渣后再转入保温炉

5、通过保温炉，对精炼后的铝液进行静止处理，调整铝液化学成分至A356的范围内并把铝液温度控制在740±10℃之间。

6、在保温炉的前炉分为两个区，分别是除气区和取水区，在除气区定期投入铝锶合金进行变质处理，并使用旋转除气法进行除气，利用高速旋转的转子将通入的氮气和氩气打散成小气泡，均匀分布在铝液中，使受到搅动不断聚集长大的浮渣被上浮气泡捕捉，上浮到液面上；铝液中的氢原子也被吸附于氮气或氩气气泡表面形成氢分子，随气泡一起上浮被带离铝液散发到空气中或在液面上烧掉，从而达到提升铝液密度至2.63g/cm3以上，除气温度控制在730±10℃之间，铝液浇注温度控制在705±10℃之间。

旋转除气法

综上所述，为了使浇注铝液达到合格状态，必须严格按照工艺要求执行，对炉料、铝液温度、精炼、除气、变质处理都要严格控制，才能使铝液达到工艺要求，才能减少铸件中产生缩孔或缩松而漏气的风险。

（二）、浇注过程不平稳或模具浇注系统设计不合理，充型浇注过程发生卷气，导致铸件内部产生气孔、氧化夹杂等缺陷。

解决办法：

1、使用过滤网，平稳浇注。在侧模浇口和缓冲包位置放置纤维过滤

网，对铝液进行过滤，浇注过程根据轮型的大小来控制舀水量，浇包

口距浇杯口的高度必须小于80mm。并先快速充满浇注系统，充型时

必须平稳浇注，不能断流，浇口杯始终处于充满状态。当冒口处有

2/3高度的铝水时停止浇注，然后取出过滤网并计时再补缩浇口，浇

注过程要遵守慢、快、慢的节拍进行，。

2、修改侧模的浇注系统结构：

把单浇口改为双浇口，好处有两点，第一，加大了入水口的截面积，是铝液充型过程更平稳，第二，使轮辋充型过程温度分布更加均匀，利于后期凝固过程的补缩。

（三）、模具铸造工艺设计结构不合理，导致铸件凝固过程补缩不顺畅，产生缩孔、缩松等缺陷。

解决办法：

1、调整模具下模冷却系统的冷却顺序和冷却时间，铸造周期设定为250S，分流锥从180S开始，通70S结束；小环风从60S开始，通190S结束；中环风从100S开始，通30S结束；浇口风从10S开始，通240S结束；上模风盒从10S开始，通240S结束.大环风不用。

2、上模增加补缩通道，加大中央冒口通过轮辐到热节缺陷部位的补缩。

二、 生产验证

篇（9）

1 我国利率市场化改革回顾

利率市场化是指政府或货币当局放松对利率的直接管制,将利率的决定权交给市场,根据各种市场因素主要是资金供求关系,通过一定的定价机制自主地确定资金价格。利率市场化是一个国家金融深化的标志,是提高金融市场化程度的重要一环,它不仅是利率定价机制的深刻转变,而且是金融深化的前提条件和核心内容。利率市场化改革的实践主要基于20世纪70年代初美国经济学家罗纳德•i.麦金农和爱德华•肖的“金融抑制论”和“金融深化论”。我国利率市场化实质性改革始于1996年。1996年6月1日,银行间同业拆借市场利率开放,拉开了利率市场化改革的序幕。1997年6月人民银行规定,各商业银行可用其持有的国债、中央银行融资券和政策性金融债在银行间进行回购和现券买卖。这标志着银行间债券市场的成立。1998年后逐渐实现了金融债、国债的市场化发行。2000年9月21日,实现外币贷款利率的市场化。同时,金融机构贷款利率浮动区间不断扩大。2005年3月16日,人民银行大幅度降低超额准备金利率,并完全放开金融机构同业存款利率。2007年1月4日,上海银行间同业拆借利率(shibor)正式上线运行,标志着我国向利率市场化之路迈出了标志性的一步。到2008年4月,包括银行间同业拆借市场、银行间债券市场、贴现、再贴现市场在内的货币市场及外币贷款利率、300万美元(或等值的其他外币)以上外币定期存款利率,已基本实现利率市场化。利率市场化最关键的一步是完全放开金融机构存款利率和贷款利率,把货币资金的定价权交给市场交易主体，这也是当前

篇（10）

中图分类号：G71 文献标识码：A 文章编号：1672-3791（2014）05（a）-0006-02

Abstract：Existing aluminum deformation resistance model is only really valid for specific grades of alloy，it is no longer applicable when the alloy composition changed.In order to overcome this problem，based on hot forming Hansel-Spittel model of the 21 kinds of grades of aluminum alloy，its model coefficients A，m1，m2，m3，m4 was linear fitted based on the alloy chemical composition，and the model coefficients function was established with the chemical compositions，so that the new hot deformation resistance model based on chemical composition and elevated temperature deformation parameters was found.The resulting model has been tested with good accuracy.

Key Words：Aluminum Alloy；Deformation Resistance；Hot Deformation

铝合金的塑性成形可以显著改善其机械性能和产品质量，因此，其塑性成形零件的使用越来越广泛。在铝合金塑性成形的实际生产和工艺设计中必须知道铝合金的变形抗力，目前的变形抗力模型或者数据库很少有化学成分对变形抗力的影响，HanselSpittel模型[0]也只是真对具体牌号合金，而实际生产中即使相同的牌号各炉之间必然有成分的波动，因而导致变形抗力的波动。为了克服这个困难，本论文将探索考虑化学成分的热变形抗力模型，以期更好地为生产和工艺设计服务。

1 变形抗力模型

金属的变形抗力的研究是伴随着金属塑性成形生产的开展而兴起的，对它的研究至今已经有八九十年的历史了。在这漫长的历史中，各国研究学者和现场工程师们做了大量的理论探讨和实验研究。直到目前，合金元素对变形抗力的作用规律研究尚少[1]。比如美坂佳助模型仅-虑了温度、含碳量、应变及应变速率对变形抗力的影响；志田茂模型在此基础上以相变临界温度为临界点给出了变形抗力的分段拟合函数，使得变形抗力模型的精度大大提高；新日铁模型除了考虑温度、含碳量、应变及应变速率的影响外，增加了含锰量对变形抗力的影响。直到目前为止较为完善的只有Hernandez-Medina模型[2]，其模型为分段模型，加工硬化和动态回复模型 中B、c、m都是拟合系数并且与化学成分、变形参数有关，动态再结晶模型 中都是拟合系数并且与化学成分有关，是峰值应变。总之，按照效果来看分段模型最好，但是过于复杂；不分段模型形式单一，但是效果有一定的局限性。综合考虑适用范围较为广泛，而且形式单一的当属Hansel Spittel模型。

HanselSpittel模型为：

（1）

式中，σ是应力、ε是应变、是应变速率；A、m1…m4取决于钢种的系数[3]。

经过系统的研究，HanselSpittel模型给出了AlCu4Mg1.5Ni2、AlCu2.3Mg1.5Ni、AlCu4.4Mg1.5Ti、AlCu4.5Si0.7Fe0.5、AlCu4.5Si0.9Ti、等21种典型铝合金的模型参数A、m1、m2、m3、m4。而对其他化学成分的铝合金，Hansel Spittel模型参数并不清楚。

本论文将对21种热成形典型铝合金以HanselSpittel模型为基础，对其模型系数A，m1，m2，m3，m4进行基于化学成分的线性拟合，进而获得基于化学成分的热变形抗力模型，得到更为普遍的铝合金HanselSpittel模型参数。

2 基于化学成分的铝合金热变形Hansel Spittel模型的建立

设基于化学成分的铝合金HanselSpittel模型的模型参数A、m1、m2、m3、m4由下列线性函数拟合：

y=a0+a1Si+a2Fe+a3Cu+a4Mn+a5 Mg+a6Cr+a7Ni+a8Zn+a9Ti+a10Zr （2）

式中y为模型参数，即A、m1…m4；a0、a1…a10为待定系数。

采用Origin Pro V7.5软件对式（2）进行自定义线性函数拟合，可以获得上述模型参数的相关待定参数（参见表1所示），将待定系数带入（2）式，即可得到模型参数A、m1、m2、m3、m4。最后把式（2）代人式（1）即获得基于化学成分的铝合金HanselSpittel模型。

3 基于化学成分的铝合金HanselSpittel模型的验证

以3104铝合金为例[4]，其化学成分（wt%）为Si=0.23，Fe=0.43，Cu=0.21，Mn=1.03，Mg=1.25，Ni=0.04，Zn=0.1，Ti=0.05，模型公式计算的结果与实验值对比见图1，比较误差基本不超过10 MPa。

4 结论

对21种热成形典型铝合金以Hansel Spittel模型为基础，对其模型系数A，m1，m2，m3，m4进行基于化学成分的线性拟合，进而获得基于化学成分和高温变形参数的铝合金热变形抗力模型，经检验所得模型具有较好的精度，说明该方法是可行的。

参考文献